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邊坡主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)加固力簡化計(jì)算方法研究

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第28卷第5期公路交通科技V01．28 No．5
2011年5月Joumal of Highway and Trallsportation Research and Developme毗May 20ll
文章編號(hào)：l002一0268(2011)05—0012—05
邊坡主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)加固力簡化計(jì)算方法研究
汪敏1，石少卿1，陽友奎2
(1．后勤工程學(xué)院，重慶40131l；2．布魯克(成都)工程有限公司，四川成都611731)
摘要：邊坡主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)分為標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)和主一被動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)的工作狀態(tài)，將防護(hù)
系統(tǒng)的作用分為起主動(dòng)加固作用和起被動(dòng)防護(hù)作用兩個(gè)方面，并將防護(hù)系統(tǒng)的受力形式簡化為法線方向均布荷栽作
用和局部區(qū)域集中荷載作用。同時(shí)建立了起主動(dòng)加固作用防護(hù)系統(tǒng)中以鋼絲繩網(wǎng)為主要防護(hù)構(gòu)件的系統(tǒng)的簡化計(jì)算
模型。對(duì)局部區(qū)域集中荷載作用下鋼絲繩網(wǎng)提供的加固力進(jìn)行了研究，推導(dǎo)了起主動(dòng)加固作用防護(hù)系統(tǒng)中加固力的
計(jì)算方法，并采用文獻(xiàn)[5]中的模型對(duì)理論計(jì)算方法進(jìn)行了驗(yàn)證，理論計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)[5]試驗(yàn)及數(shù)值計(jì)算結(jié)果
吻合較好，可供工程人員設(shè)計(jì)此類防護(hù)系統(tǒng)選擇鋼絲繩網(wǎng)時(shí)作參考。
關(guān)鍵詞：道路工程；邊坡；鋼絲繩網(wǎng)；加固力主動(dòng)防護(hù)網(wǎng)
中圖分類號(hào)：P416．1+4 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A
ResearCh On Simplified CaIculatiOn MethOd Of ReinfOrCement
FOrCe of SlOpe Active ProteCtiOn SVstem
WANG Minl，SHI Shaoqin91，YANG Youkui2
(1．Lo舀stical En西neeriIlg UIlive璐ity，Chongqing 401311，Chi瓶；
2．Geobnl鸛Chen鰣u Co．，Ltd，Chengdu Sich岫n 61173l，Chim)
Abstract：The slope active protection system can be diVided into two types，one is st粕d捌actiVe pmtection
system and tlle other is active—p鷦sive protection system．The function of the protection system was diVided
into active reiIlfbrcement function and passive protectiVe function according to tlle working condition of
standard active pmtection system．The force fo瑚of the protection system w鵲simplified to no咖al direction
distributed load and local area concentrated load．A simplified calculation model of the active reinforcement
protective system in which訪re mpe nets senre鷦main component w硒set up．The reinforcement force
provided by而re rope nets under local area concentrated load w私studied．The calculation met}lod of
reinforcing force on active reinforcement protection system w酗deduced．The theoretical calculation method
w船validated adopting model in Reff粕nce[5]．The theoretical calculation resuhs，test鋤d numerical
calculation results in Reference[5]agree weU witIl each otller．The method can be refen．ed for engineering
personnel to choo∞誦re rope nets in designing such pmtection system．
Key words：road en舀neering；slope；cable net；reinforcement force；active protection net
0前言
我國是一個(gè)山地災(zāi)害多發(fā)的國家，特殊的地質(zhì)
地貌發(fā)育了大量滑坡、崩塌及滾石等山地災(zāi)害，嚴(yán)
重危害區(qū)內(nèi)經(jīng)濟(jì)活動(dòng)和人民生命安全。其中滾石災(zāi)
害因隨機(jī)性高、突發(fā)性強(qiáng)，預(yù)測和防治困難的特點(diǎn)
成為西部高山峽谷區(qū)最重要的地質(zhì)災(zāi)害之一?！?·
12”汶川地震后，滾石災(zāi)害出現(xiàn)了廣布偶發(fā)與集中
收稿日期：20lO—09一18
基金項(xiàng)目：總后基建營房部項(xiàng)目
作者簡介：汪敏(1982一)，男，湖北漢川人，博士研究生，從事防災(zāi)減災(zāi)工程及防護(hù)工程的研究．(w∞glIlinl98217@163．com)
萬方數(shù)據(jù)
第5期汪敏，等：邊坡主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)加固力簡化計(jì)算方法研究13
群發(fā)并存的時(shí)空特征，極大地阻礙了災(zāi)后恢復(fù)重建
工作。邊坡主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)以其施工方便，布置靈活
等特點(diǎn)在災(zāi)后滾石災(zāi)害防治中得到了廣泛的應(yīng)用。
主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)分為標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)和主一被動(dòng)防
護(hù)系統(tǒng)?。標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)根據(jù)用途的不同和防
護(hù)的對(duì)象進(jìn)行了分類，圖1中給出了一類以鋼絲繩
網(wǎng)為主要構(gòu)件的標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)。系統(tǒng)主要由縱
橫向支撐繩、鋼絲繩網(wǎng)、鋼筋錨桿、螺錨、錨墊板
組成，安裝過程中通過旋轉(zhuǎn)螺錨來調(diào)節(jié)縱橫支撐繩
的松緊度來張拉鋼絲繩網(wǎng)，以保證整個(gè)系統(tǒng)緊貼
坡面‘2|。
縱向支撐繩
鋼筋錨桿
圖l標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)
n孚l Standard刪Ve pmtecti蚰母售t哪
在以鋼絲繩網(wǎng)為主要防護(hù)構(gòu)件的標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)
系統(tǒng)經(jīng)過定性的理論研究和一定的試驗(yàn)檢驗(yàn)，進(jìn)行
了產(chǎn)品單一化的定型，因而這種產(chǎn)品不區(qū)別工程地
質(zhì)狀況籠統(tǒng)使用，在一些工程中出現(xiàn)了防護(hù)效果欠
佳的情況。在隨后的工程實(shí)踐和研究中發(fā)現(xiàn)，斜坡
穩(wěn)定系統(tǒng)的防護(hù)功能是通過它對(duì)巖土體的力學(xué)反作
用過程來得以實(shí)現(xiàn)的，且與加固對(duì)象即邊坡的特征
和巖土體物理力學(xué)性能直接相關(guān)。對(duì)于不同的防護(hù)
需要，設(shè)計(jì)時(shí)無法僅僅用一個(gè)參數(shù)就完成工程的穩(wěn)
定性計(jì)算，也不應(yīng)該對(duì)千變?nèi)f化的邊坡條件給出相
同的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，否則防護(hù)系統(tǒng)的使用就會(huì)出現(xiàn)防護(hù)
能力欠佳或富余過多的情況∞。4]。因此在實(shí)際應(yīng)用
時(shí)，需要由設(shè)計(jì)人員根據(jù)防護(hù)坡面的實(shí)際情況，選
者合適的鋼絲繩網(wǎng)塊規(guī)格和尺寸，確定錨桿布置方
式、間距和抗拔力。為了給工程應(yīng)用時(shí)設(shè)計(jì)人員選
擇不同規(guī)格尺寸的鋼絲繩網(wǎng)提供科學(xué)的參考依據(jù)，
本文對(duì)目前工程中常用的以鋼絲繩網(wǎng)為主要構(gòu)件的
標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)在坡面地質(zhì)災(zāi)害防護(hù)中受到的荷
載特點(diǎn)進(jìn)行了歸納總結(jié)，提出了鋼絲繩網(wǎng)的計(jì)算模
型，對(duì)鋼絲繩網(wǎng)在法向荷載作用下的力學(xué)性能進(jìn)行
理論分析，為工程人員選擇鋼絲繩網(wǎng)的網(wǎng)型時(shí)作
參考。
1 標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)的工作原理
在研究標(biāo)準(zhǔn)防護(hù)系統(tǒng)時(shí)，首先需要根據(jù)防護(hù)系
統(tǒng)的工作狀態(tài)，確定在防護(hù)過程中受到的荷載形式
及特點(diǎn)，其次根據(jù)荷載形式對(duì)防護(hù)系統(tǒng)中的構(gòu)件及
系統(tǒng)進(jìn)行力學(xué)性能分析。對(duì)于以鋼絲繩網(wǎng)為主要構(gòu)
件的標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)，國外有很多學(xué)者對(duì)其工作
狀態(tài)及受力模型進(jìn)行了簡化假定"‘9 J，Cas吶一Fresno
等¨曲1根據(jù)邊坡的不同破壞特點(diǎn)將標(biāo)準(zhǔn)防護(hù)系統(tǒng)的
工作狀態(tài)分為起主動(dòng)加固作用和起被動(dòng)防護(hù)作用兩
個(gè)方面。起主動(dòng)加固作用主要是依靠鋼絲繩網(wǎng)的預(yù)
張緊作用對(duì)坡面的局部外突出危巖體施加法向加固
力，從而阻止淺在危巖發(fā)生傾倒及滑塌(見圖2)。
起被動(dòng)防護(hù)作用主要是針對(duì)當(dāng)坡面上淺層的巖土體
存在運(yùn)動(dòng)趨勢，發(fā)生滑動(dòng)及剝落或者在溫度等外部
環(huán)境變化情況下局部膨脹對(duì)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)進(jìn)行作用
時(shí)，主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)施加一定的反向荷載，將巖土體
限制在原有位置附近或者堆積在單個(gè)防護(hù)單元的下
側(cè)段內(nèi)(如圖3所示)。
圖2起主動(dòng)防護(hù)作用
n辱2 Ac6w pmte|cti∞加nc崎吼
根據(jù)圖2、圖3所示情況，文獻(xiàn)[5—6]將標(biāo)準(zhǔn)
主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)受到的荷載形式歸納為受到局部集中
荷載作用和受到均布荷載作用兩類。受到局部集中
荷載作用主要是模擬防護(hù)系統(tǒng)對(duì)危巖體的加固作用；
受到均布荷載作用主要是考慮巖土體滑動(dòng)及膨脹對(duì)
防護(hù)系統(tǒng)施加的荷載作用。由于在起主動(dòng)加固作用
的防護(hù)系統(tǒng)中，局部危巖體突出部分一般是不規(guī)則
的，與鋼絲繩網(wǎng)的接觸面積、危巖體的外形特點(diǎn)、
作用位置均有一定的關(guān)系。一般情況下，可以將接
觸部分簡化成圓形、矩形及類似球面形，文獻(xiàn)[10]
對(duì)類似球面形的危巖體作用在鋼絲繩網(wǎng)上的力學(xué)性
能進(jìn)行分析，本文將危巖體與防護(hù)網(wǎng)的接觸形式簡
化為圓形，為便于不同規(guī)格的鋼絲繩網(wǎng)力學(xué)性能的
比較，假設(shè)危巖體作用于防護(hù)系統(tǒng)的中間位置。在
簡化計(jì)算模型中，對(duì)單個(gè)防護(hù)單元的四周所有節(jié)點(diǎn)
萬方數(shù)據(jù)
14 公路交通科技第28卷
(a)巖土體膨脹(b)巖土體剝落
(c)淺層巖土體滑動(dòng)(d)局部塊體滑動(dòng)
圖3起被動(dòng)防護(hù)作用
n昏3 n隨ive pmtecti∞fIlnc廿蚰
約束其平面內(nèi)的自由度，而在實(shí)際的防護(hù)系統(tǒng)中，
僅僅只有防護(hù)單元四周錨固端節(jié)點(diǎn)是固定的，其余
部分節(jié)點(diǎn)會(huì)發(fā)生一定的位移。因此，理論計(jì)算模型
得出的防護(hù)系統(tǒng)在局部集中荷載作用下的加固力及
最大豎向位移比實(shí)際系統(tǒng)中的小，從工程應(yīng)用的角
度考慮是偏于安全的。下面基于圖4的簡化計(jì)算模
型，對(duì)防護(hù)系統(tǒng)提供的法向加固力進(jìn)行理論分析。
鋼絲繩網(wǎng)施加
反向衙載作用
圖4局部集中荷載作用下系統(tǒng)簡化計(jì)算模型
Fi導(dǎo)4 SiIIIp衄ed c蛐tiⅡg刪×M of system哪der
local concenn麓ted load
‘2單根網(wǎng)格繩在法向荷載作用下的理論計(jì)算方法
根據(jù)圖4的計(jì)算模型，可以考慮先從單根網(wǎng)格
繩在法線荷載作用下的力學(xué)性能進(jìn)行研究。因此，
將三維模型簡化成二維模型，單根網(wǎng)格繩的計(jì)算簡
圖如圖5所示。
圖5中，2R為接觸處圓形的直徑，6為網(wǎng)格繩
的豎向變形距離，A曰為網(wǎng)格繩，長度為L。由于單
根網(wǎng)格繩在法向荷載作用下的變形屬于小應(yīng)變的問
圖5單根網(wǎng)格繩在局部荷載作用下的計(jì)算筒圖
F嘻5 Calcula娃on mag髓m of sirlgle∞bk under
∞ncenn翟ted load
題，因此可以取網(wǎng)格繩一微小段，其應(yīng)變方程為：
占=學(xué)=辱≯一F百_ 占2T2—F。1 5√1+I矗J叫，
(1)
式中，ds為網(wǎng)格繩變形后的長度；以為網(wǎng)格繩的原
始長度；出為網(wǎng)格繩向下移動(dòng)的長度。
對(duì)于C、D點(diǎn)，取其微段進(jìn)行分析，根據(jù)幾何關(guān)
系可知，其應(yīng)變均為：
占=√-+(耋)2一-=√·+(焉)2“(2)
若網(wǎng)格繩達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)，C、D兩點(diǎn)最先發(fā)生
破壞，即此時(shí)C、D點(diǎn)的應(yīng)變?yōu)闃O限應(yīng)變，由此
可知：
研=√-+(耋)2一·=√·+(F‰)2一·。(3)
網(wǎng)格繩所能承受的最大豎向位移為：
6一={_(￡一2尺)(√(1+艿f)2—1)， (4)
式中，日為網(wǎng)格繩的極限應(yīng)變；6一為網(wǎng)格繩所能承
受的最大豎向位移。
另外，通過幾何關(guān)系可知，AC段網(wǎng)格繩提供的
豎向加固力為：
一型!
(5)
故網(wǎng)格繩提供總的豎向加固力，即主動(dòng)防護(hù)系
統(tǒng)對(duì)邊坡圓形區(qū)域施加的壓力為：
L
F=2F7=2礎(chǔ)_===蘭====， (6)
√62+寺(￡一2R)2
式中，r為網(wǎng)格繩承受的拉力，r=卅；盯為網(wǎng)格繩
在應(yīng)變占時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力；A為網(wǎng)格繩的截面面積。
將式(4)代入式(6)即可得到網(wǎng)格繩提供的
最大豎向加固力為：
^
F一=2盯m。A—i===蘭蘭蘭蘭==， (7)
√6：+寺(￡一2尺)2
式中，盯一為網(wǎng)格繩在應(yīng)變占，時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力。
萬方數(shù)據(jù)
第5期汪敏，等：邊坡主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)加固力簡化計(jì)算方法研究15
3主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)在法線荷載作用下的理論計(jì)算方法
根據(jù)前面的分析，將圖5變換成平面形式，計(jì)
算模型見圖6所示。圓形接觸面積內(nèi)與防護(hù)系統(tǒng)相
交于AoBo、AlBl、A2日2、A383、?、A。一1曰。一1、A。曰。
點(diǎn)。一個(gè)防護(hù)單元的尺寸為L×￡，正方形網(wǎng)格繩的
邊長為Z(限于篇幅本文只對(duì)網(wǎng)孔為矩形，網(wǎng)格為正
方形的一般計(jì)算公式進(jìn)行了推導(dǎo)，其他形式可照此
方式進(jìn)行推導(dǎo))，根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查確定一個(gè)防護(hù)單元中
危巖體與防護(hù)系統(tǒng)之間的接觸圓形直徑為2尺，A。、
B0、Al、Bl、A2、B2、A，、口3、?、An B。分別為
變形網(wǎng)格與圓形區(qū)域的相交點(diǎn)。從圖中可以看出，
位于防護(hù)單元斜對(duì)角線處的單根網(wǎng)格A。玩最先發(fā)生
破壞。
圖6主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)平面計(jì)算模型
n晷6 CmcIlIalj蚰modeI of adbve protecti明system
由幾何關(guān)系可知：與圓形區(qū)域相交于A”曰。點(diǎn)
的網(wǎng)格繩的最大應(yīng)變?yōu)檠校傞L為厶=√乳。
與圓形區(qū)域相交于A，、B。點(diǎn)的網(wǎng)格繩應(yīng)變?yōu)椋?
占l=
總長為厶=√乳一2z；與圓形區(qū)域相交于A：、B：
點(diǎn)的網(wǎng)格繩的應(yīng)變?yōu)椋?
占，=
總長為￡：=皿一4z；與圓形區(qū)域相交于A，、B，
點(diǎn)的網(wǎng)格繩的應(yīng)變?yōu)椋?
S3=
總長為￡，=√孔一6z；與圓形區(qū)域相交于A。一。、
B。一。點(diǎn)的網(wǎng)格繩的應(yīng)變?yōu)椋?
占n—l=
總長為厶。一。=√死一2(，l一1)Z；與圓形區(qū)域相
交于A。日。點(diǎn)的網(wǎng)格繩的應(yīng)變?yōu)椋?
占n=
總長為： L。=√2L一2nZ，
式中，占。、8：、?、氏一，、s。為與圓形區(qū)域相交處網(wǎng)
格繩的應(yīng)變；厶、J已：、?、￡。一。、￡。為與圓形區(qū)域相
交處網(wǎng)格繩的計(jì)算長度。
由于位于防護(hù)單元斜對(duì)角線處的單根網(wǎng)格A。玩
最先發(fā)生破壞，此時(shí)由式(4)可得網(wǎng)格繩所能承受
的最大豎向位移為：
1 —
6一={一(厶一2R)(~／(1+占，)2一1)。(8)
二
將上面求出的占、￡、6一代入到式(9)中，可
以得到不同的R、L、兄、?、F。的值，此時(shí)網(wǎng)格
對(duì)圓形區(qū)域總的作用力為：
，=4×(F1+疋+?+只)+2凡， (9)
式中，R、E、R、?、只分別為與A。B。、A，曰，、
A282、A383、?、A。一1B。一l、A。B。相交的網(wǎng)格繩提供
的法向的加固力。
4算例分析
為了驗(yàn)證上面理論分析的正確性，選用了文獻(xiàn)
[5]所作試驗(yàn)的模型(見圖7所示)及其相關(guān)參數(shù)
進(jìn)行計(jì)算。試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭芯W(wǎng)格尺寸為2．0 m×2．0 m，
網(wǎng)格中網(wǎng)孔為矩形，規(guī)格為283 mm，鋼絲繩直徑為
8 mm，鋼絲繩等效截面面積為30．95 mm2，試驗(yàn)中
加載板的直徑為600 mm(圖中圓形區(qū)域?yàn)榧虞d位
置)，試驗(yàn)?zāi)Ｐ退闹芄潭ǎc理論計(jì)算模型一致。鋼
絲繩的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線見圖8所示。由于文獻(xiàn)
[5]在試驗(yàn)中對(duì)鋼絲繩網(wǎng)進(jìn)行了初始預(yù)加載，同時(shí)
試驗(yàn)前對(duì)鋼絲繩網(wǎng)有一定的預(yù)張拉作用，因此，在
理論計(jì)算中考慮初始預(yù)加荷載對(duì)鋼絲繩網(wǎng)的影響，
取網(wǎng)格繩的初始應(yīng)變?yōu)閟’=0．002，與文獻(xiàn)[5]中
數(shù)值計(jì)算采用的初始預(yù)應(yīng)變相同。
計(jì)算防護(hù)系統(tǒng)法向提供的加固力時(shí)，首先需要
確定防護(hù)系統(tǒng)的豎向最大位移。從圖7中可以看出，
最先發(fā)生破壞的網(wǎng)格繩為與圓形相交于A0、玩的網(wǎng)
格繩，由式(11)可得：
1 —
6一=寺(厶一2R)(√(1+8r)2—1)=200．6 mm，
』；
式中，厶=2 547 mm，尺=300 mm，研=0．023一
占’=O．021。
根據(jù)式(7)可得與圓形相交于厶、玩的網(wǎng)格
繩提供的豎向加固力為：
萬方數(shù)據(jù)
16 公路交通科技第28卷恥2¨萑?！?#183;7kN’
式中，A=30．95 mm2，6一=200．6 mm，厶=
2 547 mm，盯o=1 330 MPa。
斧
g考
雜
氆
400
200
000
800
600
400
200
O
模型進(jìn)行了簡化，分析了簡化模型中單根網(wǎng)格繩對(duì)
危巖體的作用，得出了單根網(wǎng)格繩對(duì)危巖體加固力
的計(jì)算公式、豎向最大位移的計(jì)算公式以及鋼絲繩
網(wǎng)在局部集中荷載作用下的計(jì)算方法。根據(jù)本文理
論方法針對(duì)文獻(xiàn)[5]的試驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行了計(jì)算，理論
計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)[5]試驗(yàn)及數(shù)值計(jì)算結(jié)果比較吻
合，可為以鋼絲繩網(wǎng)為主要防護(hù)構(gòu)件的防護(hù)系統(tǒng)中
選擇鋼絲繩網(wǎng)的尺寸規(guī)格作參考。
參考文獻(xiàn)：
Refb聆眥囂：
卜——。2——叫應(yīng)變／％ r．1
圖7 2．Om×2．0m鋼絲繩網(wǎng)圖8鋼絲應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線
曩毽7 2．0m×2．Om sq哪弛腳8 Stre鯔·stmin
∞bk net 饑rve 0f∞ble
根據(jù)圖7可以看出，直接承受荷載作用的網(wǎng)格繩具
有對(duì)稱性，由式(9)可得總的豎向加固力為：
F=4凡=66．8 kN。[2]
表1中給出了理論計(jì)算方法、文獻(xiàn)[5]試驗(yàn)以
及數(shù)值計(jì)算得出了豎向最大位移及豎向最大加固力
值(本文在給出文獻(xiàn)[5]試驗(yàn)結(jié)果時(shí)，綜合文獻(xiàn)
p。
[5]的3次試驗(yàn)結(jié)果，給出的平均值。)理論計(jì)算值
與試驗(yàn)值之間誤差分別為14。2％、16．5％，與數(shù)值
計(jì)算結(jié)果之間的誤差分別為5．6％、18．5％。理論計(jì)『41
算的豎向最大位移與數(shù)值計(jì)算結(jié)果比較接近，與試
驗(yàn)結(jié)果相差較大，這主要是由于在試驗(yàn)中初始加載
階段的一部份位移沒有記人造成的。而理論計(jì)算得
出的豎向最大加固力值較試驗(yàn)及數(shù)值計(jì)算結(jié)果偏小， [5]
誤差產(chǎn)生的主要原因是由于理論計(jì)算防護(hù)系統(tǒng)法線荷
載作用下的力學(xué)性能時(shí)沒有考慮鋼絲繩之間的相互作
用，因此導(dǎo)致理論計(jì)算得出的最大加固力值偏小。
表1理論計(jì)算與文獻(xiàn)[5】試驗(yàn)及數(shù)值計(jì)算結(jié)果對(duì)比，，
T蜀慨1 Compari∞n 0f m∞心ticaI鼬誦協(xié)expe血entm 16 J
r姻llIt瓶d n岫erical r鶴Illt in R吐[5]
網(wǎng)塊規(guī)格2．O m×2．0 m豎向最大位移／㈣豎向最大加固力／kN
理論計(jì)算200．6 66．8
謄苧15 1苧竺尊苧175-o ∞∞
[7]
文獻(xiàn)[5]數(shù)值結(jié)果190．0 82．O
理論與試驗(yàn)誤差14．2％ 16．5％
理論與數(shù)值誤差5．6％ 18．5％
5結(jié)論
[8]
本文根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)主動(dòng)防護(hù)系統(tǒng)的工作狀態(tài)，將防
護(hù)系統(tǒng)的作用分為起主動(dòng)加固作用和起被動(dòng)防護(hù)作
用兩個(gè)方面。對(duì)起主動(dòng)加固作用的防護(hù)系統(tǒng)的力學(xué)
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(下轉(zhuǎn)第32頁)
萬方數(shù)據(jù)
32 公路交通科技第28卷
積之和即為整個(gè)集料的比表面積。在不具備實(shí)測集
料比表面積的情況下，本文通過對(duì)傳統(tǒng)的集料比表
面積計(jì)算方法進(jìn)行分析，在實(shí)測集料比表面積的基
礎(chǔ)上，提出了新的瀝青混合料集料比表面積系數(shù)，
并確定了比表面積的計(jì)算方法。實(shí)踐證明，此方法
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